单选题---为题目类型
1.在多遇地震作用下，配筋砌块砌体剪力墙结构的楼层内最大层问弹性位移角限值，应为下列( )项数值。
（A）1／800
（B）1／1000
（C）1／1200
（D）1／1500
某受拉木构件由两段矩形截面干燥的油松木连接而成，顺纹受力，接头采用螺栓木夹板连接。夹板木材与主杆件相同：连接节点处的构造，如题2～3图所示。该构件处于室内正常环境。安全等级为二级，设计使用年限为50年：螺栓采用4．6级普通螺栓，其排列方式为两纵行齐列；螺栓纵向中距为9d，端距为7d。
2.当构件接头部位连接强度足够时，试问该杆件的轴心受拉承载力(kN)与下列( )项数值最为接近。
（A）160
（B）180
（C）200
（D）220
3.若该杆件的轴心拉力设计值为130kN，试问，接头每端所需的最少螺栓总数(个)，应与下列( )项数值最为接近。
（A）14
（B）12
（C）10
（D）8
某挡土墙高H=5m，墙背垂直光滑，墙后填土面水平，填土分两层： 第一层土：φ1=30°，c1=0，γ1=18kN／m3，h1=3m； 第二层土：φ2=20°，c2=10kPa，γ2=20kN／m3，h2=2m。地下水位距地面以下3m。
5.两层土的主动土压力系数与下列( )组接近。
（A）Ka1=0．33，Ka2=0．49
（B）Ka1=0．39，Ka2=0．58
（C）Ka1=0．41，Ka2=0．63
（D）Ka1=0．44，Ka2=0．52
6.如果Ka1=0．35，则第一层土底面处土压力强度与下列( )项值接近。
（A）16．9kPa
（B）18．9kPa
（C）19．6kPa
（D）21．6kPa
7.如果Ka2=0．55，第二层顶面处的土压力强度与下列( )项值接近。
（A）11．2kPa
（B）12．8kPa
（C）13．7kPa
（D）14．9kPa
8.当Ka2=0．55时，第二层土底面处的土压力强度与下列( )项值相近。
（A）21．8kPa
（B）22．6kPa
（C）23．9kPa
（D）25．9kPa
9.如果σa1=19．5kPa，σa2上=12kPa，σa2=24kPa，则主动土压力与下列( )项值接近。
（A）36kN／m
（B）42．45kN／m
（C）50．25kN／m
（D）55．5kN／m
10.如果σa1=19．5kPa，σa2上=12kPa，σa2=24kPa，总侧压力与下列( )项值接近。
（A）55．5kN／m
（B）69．8kN／m
（C）70．25kN／m
（D）89．16kN／m
某门式刚架单层厂房基础，采用钢筋混凝土独立基础，如题图所示。混凝土短柱截面尺寸为500mm×500mm；与水平力作用方向垂直的基础底边长I=1．6m。相应于荷载效应标准组合时，作用于混凝土短柱顶面上的竖向荷载为Fk，水平荷载为Hk。基础采用混凝土C25级。基础底面以上土与基础的加权平均容重为20kN／m3。其他参数均如图中所示。
12.试问，基础底面处修正后的地基承载力特征值fa(kPa)，与下列( )项数值最为接近。
（A）125
（B）143
（C）154
（D）165
13.假定修正后的地基承载力特征值为145kPa，Fk=200kN，Hk=70kN，在此条件下满足承载力要求的基础底面边长b=2．4m。试问，基础底面边缘处的最大压力标准值Pkmax(kPa)，与下列( )项数值最为接近。
（A）140
（B）150
（C）160
（D）170
14.假定b=2．4m，基础冲切破坏锥体的有效高度h0=450mm。试问，冲切面(图示虚线处)的冲切承载力(kN)，与下列( )项数值最为接近。
（A）380
（B）400
（C）420
（D）450
15.假定基础底面边长b=2．2m，若按承载力极限状态下荷载效应的基本组合(永久荷载控制)时，基础底面边缘处的最大地基反力值为260kPa。已求得冲切验算时取用的部分基础底面积At=0．609m2。试问，图中冲切面承受的冲切力设计值(kN)，与下列( )项数值最为接近。
（A）60
（B）100
（C）130
（D）160
16.假定Fk=200kN，Hk=50kN，基础底面边长b=2．2m。已求出基础底面积A=3．52m2，基础底面的抵抗矩Wy=1．29m3。试问基础底面边缘处的最大压力标准值Pkmax(kPa)与下列( )项数值最为接近。
（A）130
（B）150
（C）160
（D）180
17.假定基础底边缘最小地基反力设计值为20．5kPa，最大地基反力设计值为219．3kPa，基础底面边长b=2．2m。试问，基础I—I剖面处的弯矩设计值(kN．m)，与下列( )项数值最为接近。
（A）45
（B）55
（C）65
（D）75
19.试问，复合地基的承载力特征值应按下述( )项方法确定。
（A）桩间土的荷载试验结果
（B）增强体的荷载试验结果
（C）复合地基的荷载试验结果
（D）本场地的工程地质勘察报告
20.对于直径为1．65m的单柱单桩嵌岩桩，当检验桩底有无空洞、破碎带、软弱夹层等不良地质现象时，应在柱底下的下述( )项深度(m)范围内进行。
（A）3
（B）5
（C）8
（D）9
21.某高层质量和刚度沿高度分布比较均匀的剪力墙，层数15层，高40．5m，经计算其顶点假想位移μT为0．235m，计算基本自振周期T1，下列( )项结果是正确的。
（A）T1=0．75s
（B）T1=0．824s
（C）T1=0．618s
（D）T1=0．659s
22.某高层框架一剪力墙结构，7度设防，主体高50m，裙房高12m，主体与裙房间设有防震缝。确定防震缝宽度δ(mm)，其与下列( )项数值最为接近。
（A）245
（B）70
（C）120
（D）95
23.剪力墙结构内力与位移计算中，可以考虑纵横墙的共同工作。已知外纵墙厚度为250mm，横墙厚160mm，横墙间距为3600mm，房屋高度为50m。作为横墙每一侧有效翼缘的宽度(mm)，以下( )项为正确。
（A）1500
（B）3000
（C）2500
（D）1800
24.框架结构在水平力作用下采用D值法分析内力及位移。关于D值法和反弯点法之间的区别是( )。
（A）D值法和反弯点法的物理意义没有区别，都是以柱抗剪刚度分配楼层剪力
（B）D值法中，柱抗剪刚度考虑了楼层刚度的影响，反弯点法假定楼层刚度为无穷大，楼层柱反弯点在柱高度的中点
（C）D值法和反弯点法中的柱抗剪刚度都考虑了楼层刚度的影响，反弯点法取反弯点在柱高度的中点，D值法由计算确定
（D）D值法中，柱抗剪刚度考虑了楼层刚度的影响，反弯点法不考虑楼层刚度的影响
25.图为某高层横向剪力墙与纵向剪力墙相交平面，剪力墙高度Hw=40．5m，横向剪力墙间距3．6m，按规定纵向剪力墙的一部分可作为横向剪力墙的有效翼缘，下列( )项有效翼缘长度是正确的。
（A）3600mm
（B）2100mm
（C）4230mm
（D）2580mm
26.在设计特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑时，基本风压应按增大( )％取值。
（A）5
（B）10
（C）20
（D）30
某教学楼为高层框架结构，抗震设防烈度为8度，丙类建筑，Ⅰ类场地，设计地震分组：第一组，共10层，总高度43．3m。其中一榀横向中框架的竖向荷载分布及梁柱尺寸如题图所示。框架混凝土强度等级为C30，梁均为C25，竖向荷载作用下结构经内力计算第一、二层梁柱端弯矩如题表1所列，第一、二层柱抗侧移刚度Di值，楼层框架总抗侧移刚度∑Di柱反弯点高度hy及当水平地震作用由左向右时的楼层总剪力Vf如题表2所列。
27.采用D值法计算第二层柱C1、C2，由水平地震作用产生的剪力Vc1，Vc2(kN)，最接近下列( )项数值。
（A）65．15；75．07
（B）65．15；98．85
（C）93．43；98．85
（D）75．07；93．43
28.水平地震作用下，一层顶梁B1的左右端弯矩值Mbl、Mbr(kN．m)最接近下列( )项数值。
（A）182．42；175．91
（B）276．78；266．90
（C）294．30；172．85
（D）288．52；236．17
29.一层顶梁B1左右端竖向荷载及水平地震作用下组合弯矩设计值Mbl、Mbr(kN．m)最接近下列( )项数值。
（A）283．34；276．78
（B）262．75；450．52
（C）273．34；420．52
（D）109．45；383．52
30.一层顶梁B，左右端竖向荷载及水平地震作用下组合剪力设计值Vbl、Vbr最接近下列( )项数值。
（A）198．64；78．43
（B）60．12；187．45
（C）48．74；94．82
（D）13．37；231．53
31.计算一层柱C2下端弯矩设计值Mc2b，最接近下列( )项数值。
（A）468．25
（B）620．82
（C）607．85
（D）389．74
高层剪力墙结构的某片剪力墙，共13层，总高度35．7m．2层至10层层高均为2．7m，墙厚度各层均为180mm，(如题图)。混凝土强度等级，首层至3层为C20，4层至9层为C25，10～13层为C20，首层总水平地震作用经协同工作分析的剪力Vw=509kN，弯矩Mw=3837kN．m，抗震等级为三级。
33.判别首层剪力墙的类型( )。
（A）整体小开口剪力墙
（B）双肢剪力墙
（C）壁式框架
（D）不能确定
34.判别2～10层剪力墙类型( )。
（A）整体小开口剪力墙
（B）双肢剪力墙
（C）壁式框架
（D）不能确定
35.计算剪力墙的等效刚度，EcIeq(kN．m2)，并指出其最接近下列( )项数值。
（A）749×105
（B）467×105
（C）685×105
（D）943×105
36.计算首层墙肢内力M1(kN．m)，N1(kN)，V1(kN)，其最接近下列( )项数值。
（A）667；775；319
（B）303；774；190
（C）743；646；298
（D）374；798；202
某简支梁桥主梁的计算跨径为19．5m．为T形截面．其截面尺寸为：bi=220cm，hi=17．5cm，b=18cm，h0=129．5cm。Ⅱ级钢筋Ag=70．62cm2，钢筋直径d=32mm。
38.按正常使用极限状态验算最大裂缝宽度时，跨中弯矩为：恒载弯矩：M恒=795．2kN．m，使用荷载下的弯矩M=1909．5kN．m。荷载作用系数C2为( )。
（A）1
（B）1．208
（C）0．5
（D）1．4
39.按正常使用极限状态验算最大裂缝宽度时，使用荷载下的弯矩M=1916．57kN．m，荷载作用系数为1．263，计算得裂缝最大宽度为( )。
（A）0．2mm
（B）0．15mm
（C）0．08mm
（D）1．0mm
40.钢筋混凝土梁桥，计算跨径为L，以汽车荷载(不计冲击力)计算的主梁跨中最大竖向挠度，不应超过下列( )允许值。
（A）L／600
（B）L／300
（C）L／800
（D）L／700
41.一后张预应力简支梁，梁的计算跨度L=29．16m，为A类部分预应力混凝土构件，截面的惯性矩为I0=207．15×109mm2，混凝土号为40号，Eh=3．3×104N／mm2，冲击系数μ=0．1188。荷载为汽车—20级，跨中截面的计算弯矩为1123．6kN．m。计算汽车荷载引起的跨中截面的主梁挠度为( )。
（A）12．5mm
（B）14．0mm
（C）15．3mm
（D）17．6mm
图所示多跨桥。由L=20m简支梁组成，采用支撑于岩基上的柔性墩。墩的几何尺寸见图，桥墩混凝土采用C25，混凝土线膨胀系数为1×105／℃。除0号墩及5号墩上分别设置滚动支座外，其他桥墩上均为固定支座(五跨一连)。
43.当桥梁结构温度均匀变化时、梁体无水平位移的“零点位置”离2号墩的距离a最接近的数值是( )。
（A）10m
（B）15m
（C）12m
（D）16m
44.假定桥梁结构温度均匀变化时，梁体无水平位移的“零点位置”向右离2号墩的距离为12．34mm，当桥梁结构温度均匀变化+20℃时，1号墩的墩顶梁的水平位移值最接近的数值是( )。
（A）10mm
（B）6mm
（C）12mm
（D）18mm
45.当桥梁结构温度均匀变化+20℃时，1号墩的墩顶梁的水平位移值为6．468mm，1号墩的墩顶承受的水平力值最接近的数值是( )。
（A）78kN
（B）90kN
（C）65kN
（D）84kN
46.当该五跨一连桥面作用的汽车制动力为250kN时，3号墩承受的水平力最接近的数值是( )
（A）70kN
（B）75kN
（C）92kN
（D）88kN
答案地址
点击查看答案