单选题---为题目类型
某民用建筑的双跨现浇钢筋混凝土单向板，两跨跨中同时各作用有重量相等的设备，设备直接放置在楼面板上(无垫层)，其基座尺寸为0．6m×0．8m，如题图所示。楼板支承在梁和承重外墙上，已知楼板厚度为120mm，其计算跨度取3．0m：无设备区的板面活荷载标准值为2．5kN／m2。
1.假定设备荷载和操作荷载在有效分布宽度内产生的等效均布活荷载标准值qek=6．0kN／m2，楼板面层和吊顶荷载标准值为1．5kN／m2，试问，在进行楼板抗弯承载力计算时，连续板中间支座的负弯矩设计值M(kN．m／m)，应与下列( )项数值最为接近。 提示：双跨连续板在④、③轴线按简支支座考虑。
（A）9．5
（B）11．5
（C）13．5
（D）15．5
2.取设备基础边缘距现浇单向板非支承边的距离d1=800mm。试问，当把板上的局部荷载折算成为等效均布活荷载时，其有效分布宽度b'(m)应与下列( )项数值最为接近。
（A）2．4
（B）2．6
（C）2．8
（D）3．0
某钢筋混凝土五跨连续梁，其计算简图及B支座配筋如题图所示：混凝土强度等级为C30，ft=1．43N／mm2，ftx=2．01N／mm2，Ec=3．0×104N／mm2；纵筋采用HRB400级热轧钢筋，Es=2．0×1C5N／mm2。
4.已知梁截面有效高度h0=660mm，B支座处梁上部纵向钢筋拉应力准永久值σs=220N／mm2，纵向受拉钢筋配筋率ρ=9．92×10-3，按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρk=0．0187。试问，梁在该支座处的短期刚度Bs(N．mm2)，与下列( )项数值最为接近。
（A）9．27×1013
（B）9．79×1013
（C）1．15×1014
（D）1．31×1014
5.假定AB跨(即左端边跨)按荷载效应准永久组合并考虑长期作用影响的跨中最大弯矩截面的刚度和B支座处的刚度，依次分别为B1=8．4×1013N．mm2，B2=6．5×1013N．mm2；作用在梁上的永久荷载准永久值qQq=15kN／m，可变荷载准永久值qQq=30kN／m。试问，AB跨中点处的挠度值f(mm)，应与下列( )项数值最为接近。 提示：在不同荷载分布作用下，AB跨中点挠度计算式分别为：
（A）20．5
（B）22．6
（C）30．4
（D）34．2
7.某现浇钢筋混凝土民用建筑框架，无库房区，8度28m，为二级框架。作用在结构上的活载仅为按等效均布荷载计算的楼面活载；水平地震力和垂直地震力的相应增大系数为1．0，已知其底层边柱的底端受各种荷载产生的内力值(标准值；单位：kN．m，kN)如下： 静载： M=32．5 V=18．7 活载： M=21．5 V=14．3 左风： M=28．6 V=-16．4 右风： M=-26．8 V=15．8 左地震： M=-53．7 V=27．0 右地震： M=47．6 V=32．0 垂直地震： M=16．7 V=10．8 试问当对该底层边柱的底端进行截面配筋设计时，按强柱弱梁、强剪弱弯调整后，其M(kN．m)和V(kN)的最大组合设计值，应与下列( )项数值最为接近。
（A）M=170．67；V=87．14
（B）M=155．35；V=125．17
（C）M=152．66；V=117．03
（D）M=122．13；V=93．62
8.某框架一剪力墙结构，框架抗震等级为二级。电算结果显示该结构中的框架柱在有地震组合时的轴压比为0．6。该柱截面配筋(采用国标11G101—1的柱平法施工图截面注写方式)示于题图。
（A）0．69
（B）0．76
（C）1．12
（D）0．89
先张法预应力混凝土梁的跨度为9m(计算跨度为8．75m)，截面尺寸和配筋如题图所示。承受的均布恒荷载标准值gk=14．0kN／m，均布活荷载qk=12．0kN／m，混凝土强度等级为C40，预应力钢筋采用热处理钢筋(fptk=1470N／mm2，fpy=1040N／mm2，fpy'=400N／mm2，Es=200000N／mm2)。预应力钢筋面积为Ap=624．8mm2，Ap'=156．2mm2，αp=43mm，αp'=25mm，箍筋采用HPB300钢筋。在50m长线台座上生产，施工时采用超张拉，养护温差△t=20℃，换算截面面积A。为98．52×103mm2，换算截面重心至底边距离为ymax=451mm，至上边缘距离ymax'=349mm，换算截面惯性矩I0=8．363×109mm4，混凝土强度达到设计规定的强度等级时放松钢筋。裂缝控制等级为一级，已知受拉区张拉控制应力σcon=1029N／mm2，受压区σcon'=735N／mm2，锚具变形和钢筋内缩值α=5mm，准永久值系数为0．4。
9.受拉和受压区的第一批预应力损失值与( )项数值最为接近。
（A）96N／mm2，86N／mm2
（B）96N／mm2，72N／mm2
（C）103N／mm2，86N／mm2
（D）87N／mm2，72N／mm2
10.受拉和受压区的第一批预应力损失值与96N／mm2，86N／mm2项数值最为接近，若已知在第一批预应力损失后，在预应力钢筋Ap合力点和Ap'合力点水平处的混凝土预压应力分别为σpcI=16．95N／mm2，σpcI'=-1．00N／mm2(拉应力)，则受拉和受压区的第二批预应力损失值与( )项数值最为接近。
（A）96N／mm2，63N／mm2
（B）153N／mm2，72N／mm2
（C）153N／mm2，59N／mm2
（D）128N／mm2，59N／mm2
11.若已知截面有效高度h0=757mm，受压翼缘高度hf'=105mm，受拉翼缘高度hf=125mm，受压区总预应力损失值为130N／mm2，在预应力钢筋Ap合力点和Ap'合力点水平处的混凝土预压应力分别为σpcI=16．95N／mm2，σpcI'=-1．00N／mm2，假定截面的中和轴通过翼缘，则截面的正截面受弯承载力与( )项数值最为接近。
（A）459．08kN．m
（B）409．08kN．m
（C）392．45kN．m
（D）366．50kN．m
12.受压区总预应力损失值为130N／mm2，受拉区总预应力损失值为246N／mm2，在预应力钢筋Ap合力点和Ap'合力点水平处的混凝土预压应力分别为σpcI=16．95N／mm2，σpcI'=-1．00N／mm2，使用阶段截面下边缘混凝土的预压应力与( )项数值最为接近。
（A）12．90N／mm2
（B）13．5N／mm2
（C）14．5N／mm2
（D）15．04N／mm2
13.已知梁的短期刚度Bs=2．310×1014N．mm，则梁的跨中按荷载标准组合，并考虑荷载长期作用影响的挠度与( )项数值最为接近。
（A）9．11mm
（B）8．40mm
（C）10．5mm
（D）12．10mm
14.放松钢筋时，截面上下边缘的混凝土预应力与( )项数值最为接近。 提示：计算时仅考虑第一批预应力损失，此时预应力钢筋的合力NpOI=684．31kN，预应力钢筋合力作用点至换算截面重心轴的偏心距epOI=299．6mm。
（A）8．4N／mm2，12．90N／mm2
（B）-1．61N／mm2，13．5N／mm2
（C）-1．61N／mm2，18．01N／mm2
（D）-5．61N／mm2，18．01N／mm2
15.若已知在进行梁的吊装时，由预应力在吊点处截面的上边缘混凝土产生的应力为-2．0N／mm2，在下边缘混凝土产生的应力为20．6N／mm2，梁自重化为均布荷载为2．36kN／m，设吊点距构件端部为700mm，动力系数为1．5，则在梁的吊装过程中在梁的吊点处截面的上下边缘应力与( )项数值最为接近。
（A）-3．60N／mm2，15．85N／mm2
（B）-1．61N／mm2，18．82N／mm2
（C）-2．036N／mm2，20．65N／mm2
（D）-4．320N／mm2，20．56N／mm2
17.已知位于梁截面高度范围内通过次梁传递的集中荷载设计值F=160kN，次梁的宽度b=250mm，高度h=400mm(包括楼板厚)，主梁的截面高度为H=600mm，若仅采用附加吊筋(HRB335)，则附加吊筋的数量最接近( )项配置。
（A）2φ18
（B）2φ16
（C）2φ14
（D）2φ20
18.提高受弯构件抗弯刚度(减小挠度)最有效的措施是( )。
（A）提高混凝土强度等级
（B）增加受拉钢筋的截面面积
（C）加大截面的有效高度
（D）加大截面宽度
一座露天桁架式跨街天桥，跨度48m，桥架高度3m，桥面设置在桥架下弦平面内，桥面横梁间距3m，横梁与桥架下弦杆平接，桥架上、下弦平面均设有支撑，并在桥的两端设有桥门架，如下图所示。桥架采用Q235一B钢(3号钢)制造，焊接使用E43型焊条。桥架和支撑自重、桥面自重和桥面活载由两榀桥架平均分担，并分别作用在桥架上弦和桥架下弦的节点上，如下图所示。 集中荷载设计值：F1=12．6kNF2=123．6kN 桥架杆件均采用热轧H型钢，H型钢的腹板与桥架平面平行。
19.在已给垂直荷载作用下，桥架上弦杆O2的轴心压力设计值与( )项数值相近。
（A）-1932．0kN
（B）-1881．6kN
（C）-1684．8kN
（D）-1634．4kN
20.在已给垂直荷载作用下，桥架下弦杆U2的轴心拉力设计值与( )项数值相近。
（A）1449．0kN
（B）1423．8kN
（C）1325．4kN
（D）1300．2kN
21.在已给垂直荷载作用下，桥架腹杆S2的轴心拉力设计值与( )项数值相近。
（A）470．4kN
（B）490．4kN
（C）633．0kN
（D）665．2kN
22.上弦杆O4的最大轴心压力设计值N=-2179．2kN，选用热轧H型钢，其型号为H344×348×10×16．A=14600mm2，ix=151mm，iy=87．8mm。当按轴心受压构件的稳定性进行验算时，构件截面上的最大压力与( )项数值接近。
（A）158．6N／mm2
（B）166．0N／mm2
（C）174．0N／mm2
（D）195．6N／mm2
23.下弦杆U4的最大拉力设计值N=2117．4kN，弯矩设计值Mx=66．6kN．m，选用热轧H型钢，其型号为H350×350×12×19，A=17390mm2，ix=152mm，iy=88．4mm，Wx=2300×103mm3，当按拉弯构件的强度进行验算时，构件截面上的最大拉应力与( )项数值接近。
（A）149．4N／mm2
（B）160．8N／mm2
（C）175．8N／mm2
（D）190．4N／mm2
在钢柱的侧面设置一三角架，其结构简图如题图所示，在D点承受集中永久荷载F，结构自重可忽略不计，该结构采用Q235一B钢(3号钢)。
25.在支座B点，拟采用承担水平拉力的10个普通螺栓连接，螺栓使用Q235钢(3号钢)制造。当集中荷载标准值F=200kN时，所需螺栓直径应为( )项数值。
（A）M18
（B）M20
（C）M22
（D）M24
26.已求得杆件AC的轴心压力设计值为600kN，拟采用160×160×8的焊接方管，A=4864mm2，ix=iy=62mm，当按轴心受压构件进行验算时，构件截面上的最大压应力与( )项数值接近。
（A）149．2N／mm2
（B）156．5N／mm2
（C）180．1N／mm2
（D）207．1N／mm2
一焊接工字形截面的简支主梁如题图，截面无扣孔，采用Q235(3号钢)钢材，跨度为12．75m。距每边支座4．25m处支承次梁(假定在该处可作为主梁的侧向支点)，次梁传到主梁上的非动力集中荷载设计值P=220kN，主梁自重设计值取2．0kN／m。截面面积A=156．8×102mm2，截面惯性矩Ix=264876×104mm4。截面面积矩S=2951×103mm3，截面抵抗矩Wnx=Wx=5133×103mm3，截面惯性距iy=48．5mm。
28.验算主梁抗弯强度时的最大弯曲应力为( )。
（A）176．3N／mm2
（B）179．4N／mm2
（C）181．0N／mm2
（D）183．6N／mm2
29.验算主梁抗剪强度时主梁的最大剪应力为( )。
（A）32．4N／mm2
（B）39．4N／mm2
（C）42．6N／mm2
（D）46．7N／mm2
30.验算主梁的整体稳定性时的最大应力为( )。
（A）195．6N／mm2
（B）201．8N／mm2
（C）204．4N／mm2
（D）206．3N／mm2
31.在腹板上( )横向加劲肋。
（A）不设置
（B）设置且间距小于1m
（C）设置且间距不大于1．5m
（D）设置且间距不大于2m
33.组合楼盖设计方法采用( )。
（A）近似概率理论为基础的极限状态设计方法
（B）半概率理论的定值设计法
（C）概率理论设计法
（D）破坏阶段设计法
34.轴心受压构件采用冷弯薄壁型钢或普通型钢，其稳定性计算( )。
（A）完全相同
（B）仅稳定性系数取值不同
（C）仅面积取值不同
（D）完全不同
35.《钢结构工程施工及验收规范》(GB 50205—2001)对焊缝质量要求( )是错的。
（A）一级焊缝除要求焊缝全长进行超声波探伤外，还要进行X射线检验，抽查焊缝长度的2％，至少拍一张底片
（B）二级焊缝的超声波探伤长度只要求每条焊缝全长的20％，且不小于200mm
（C）三级焊缝不要求无损检验
（D）超声波探伤用于全熔透焊缝
36.某截面为490mm×620mm的砖柱受轴向压力作用，采用强度等级为MU20烧结多孔砖及强度等级为M7．5的混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为C级，柱计算高度H0=H=6．0m，则该柱底截面轴向承载力与( )项数值最为接近。
（A）512．25kN
（B）574．35kN
（C）519．37kN
（D）527kN
某单层房屋的山墙，横墙间距15m，山墙顶和屋盖系统拉结。带壁柱墙的高度(自基础顶面至壁柱顶面)为11．0m，壁柱墙截面见题图。砂浆采用M2．5，砖采用MU10的烧结多孔砖。
37.该山墙的计算高度与( )项数值最为接近。
（A）8．2m
（B）1lm
（C）8．5m
（D）9m
38.当山墙上不开门窗时，则壁柱墙的高厚比为( )。
（A）13．6
（B）18．25
（C）20．65
（D）25．55
39.当山墙上开有4m宽的门时，则位于门两侧壁柱间墙的计算高厚比和允许高厚比分别与( )项数值最为接近。
（A）12．5，15．4
（B）18．25，15．4
（C）12．5，16．5
（D）12．5，17．5
四面开敞的15m单跨煤篷。如题图所示。设柱间支撑。承重截面为490mm×490mm，采用MU10普通黏土砖、M5水泥砂浆砌筑。
41.当砖柱在排架方向和垂直排架方向无偏心时，柱子在垂直排架平面方向承载力影响系数φ与( )项数值最接近。
（A）0．745
（B）0．808
（C）0．620
（D）0．870
42.当屋架传来荷载无偏心，且不计风荷载时，又假定受压构件承载力影响系数φ=0．745，其柱底所能承受的轴向力设计值与( )项数值相近。
（A）240kN
（B）266kN
（C）252kN
（D）283kN
43.当柱底轴心受压N=360kN(设计值)时，砖柱需采用网状配筋。试确定( )项符合规范关于网状配筋的构造要求。
（A）sn=130mm φ6@40
（B）sn=325mm φb4@60
（C）sn=260mm φb3@60
（D）sn=325mm φb4@80
已知外纵墙的窗间墙截面为1200mm×240mm，采用蒸压灰砂砖MU10和M5的混合砂浆砌筑如题图，钢筋混凝土大梁截面尺寸b×h=250mm×600mm，在梁端设置650mm×240mm×240mm预制垫块。由荷载设计值所产生的支座反力80kN，上部传来作用在梁底窗间墙截面上荷载设计值为50kN。
45.垫块外砌体面积的有利影响系数与( )项数值最为接近。
（A）1．21
（B）1．04
（C）1．29
（D）1．12
46.垫块面积上由上部荷载设计值产生的轴向力与( )项数值最为接近。
（A）27．1kN
（B）33．5kN
（C）30．2kN
（D）25．6kN
47.假设垫块面积上由上部荷载设计值产生的轴向力N0=25kN，则它与梁端支承压力设计值Nl两者合力所产生的偏心距与( )项数值最为接近。
（A）57．1mm
（B）54．3mm
（C）75mm
（D）60．5mm
49.关于过梁的论述正确的是( )。
（A）验算钢筋混凝土过梁下砌体局部受压承载力时，可不考虑上部荷载的影响
（B）采用钢筋混凝土过梁的最主要原因是施工简便
（C）砖砌平拱过梁拱高很小，因此破坏形式与受弯构件相同，即由正截面受弯破坏或斜截面受剪而破坏，其截面高度应取平拱的自身高度
（D）钢筋砖过梁底面砂浆层中的钢筋，其直径不应大于4mm
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