单选题---为题目类型
有一根三跨的钢筋混凝土等截面连续梁，q=p+g=25kN／m(设计值)如图所示。 混凝土强度等级为C30，梁纵向受力钢筋采用HRB335钢，纵向受力钢筋合力点至截面近边的距离as=35mm，梁截面b×h=200mm×500mm。
1.假定当L1=6m，L2=8m，L3=5m，该梁弯矩分配系数μBA及B支座的不平衡弯矩△M应与下列( )组数据相似。
（A）0．50；20．8kN．m
（B）0．45；93．75kN．m
（C）0．385；112．5kN．m
（D）0．625；133．3kN．m
2.假定调整L1、L2、L3跨度后B支座左右两端的分配系数分别为0．45，0．55；支座固端弯矩分别为100kN．m、-150kN．m。C支座左右两端分配系数为0．4、0．6；固端弯矩为150kN．m、-120kN．m，试问该梁进行二次弯矩重分配，B、D支座的弯矩接近( )组数据。
（A）MB=113．2kN．m，MD=129kN．m
（B）MB=153．12kN．m，MD=151kN．m
（C）MB=126．44kN．m，MD=146．25kN．m
（D）MB=153．12kN．m，MD=129kN．m
3.假定该连续梁的B、C支座弯矩相同，即MB=MC=140．23kN．m(设计值)，两支座调幅系数均为0．7，并假定L2=8m，则BC跨中的计算配筋量As(mm2)与( )项数值相近。
（A）804
（B）980
（C）1120
（D）1230
5.假设构件的截面尺寸为b×h=200mm×300mm，as=as'=25mm，承受轴心拉力设计值N=380kN，弯矩设计值M=38kN．m，混凝土强度等级为C25，纵筋采用HRB335钢筋。假设截面为对称配筋，则靠近轴向拉力作用点一侧的纵向钢筋的计算面积As最接近( )项配筋方案。
（A）3φ18
（B）3φ22
（C）4φ18
（D）2φ22
某钢筋混凝土预制叠合梁，施工时不加支撑。梁的计算跨度为6m，按简支梁计算。叠合前梁截面为250mm×450mm，叠合后为250mm×650mm。预制梁的混凝土强度等级采用C30，叠合层采用C20，纵向钢筋采用HRB335，箍筋采用HPB300，第一阶段计算，梁承受恒荷载标准值q1G=12kN／m，施工活荷载标准值q1k=14kN／m；第二阶段计算，因楼板的面层、吊顶等传给该梁的静荷载标准值为q2G=10kN／m，使用阶段活荷载为q2k=22kN／m。钢筋混凝土容重为25kN／m3。
6.该梁第二阶段时的梁端剪力(设计值)最接近( )项数值。
（A）171．6kN
（B）221．3kN
（C）102kN
（D）154．5kN
7.假定叠合梁的截面尺寸满足规范的要求，箍筋间距s=200mm，并已知截面有效高度为610mm，叠合构件的剪力设计值V一165．9kN。则叠合梁中箍筋的最小配箍面积与( )项数值最为接近。
（A）60．5mm2
（B）58．9mm2
（C）53．5mm2
（D）46mm2
8.叠合梁的第二阶段跨中弯矩设计值最接近( )项数值。
（A）257．4kN．m
（B）153kN．m
（C）206．5kN．m
（D）195．6kN．m
9.假定叠合梁满足构造要求，其中箍筋间距及配筋率均满足混凝土规范的要求，并已知截面有效高度为610mm，配有双肢箍φ8@200，则叠合面的受剪承载力设计值最接近( )项数值。
（A）271．72kN
（B）221．3kN
（C）209．5kN
（D）285．6kN
某房屋钢筋混凝土剪力墙连梁，截面尺寸b×h=180mm×600mm，抗震等级为二级，净跨In=2．0m，混凝土强度等级为C30，纵向受力钢筋HRB335级，箍筋HPB300级：as=as'=35mm。
11.该连梁考虑地震作用组合的弯矩设计值M=200．0kN．m。试问，当连梁上、下纵向受力钢筋对称配置时，连梁下部纵筋选用( )最合适。 提示：混凝土截面受压区高度x＜2as'。
（A）2φ20
（B）2φ25
（C）3φ22
（D）3φ25
12.假定该梁重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力设计值VGb=18kN，连梁左右端截面反、顺时针方向组合弯矩设计值Mbl=Mbr=150．0kN．m，该连梁箍筋配置为( )。 提示： ①连梁跨高比大于2．5； ②验算受剪截面条件式中
（A）φ6@100(双肢)
（B）φ8@150(双肢)
（C）φ8@100(双肢)
（D）φ10@100(双肢)
14.下列关于结构规则性的判断或计算模型的选择，说法不妥的应为( )。
（A）当超过梁高的错层部分面积大于该楼层总面积的30％时，属于平面不规则
（B）顶层及其他楼层局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的25％时，属于竖向不规则
（C）抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一层的80％时，属于竖向不规则
（D）平面不规则或竖向不规则的建筑结构，均应采用空间结构计算模型
某一设有吊车的单层厂房柱(屋盖为刚性屋盖)，上柱长Hu=3．6m，下柱长，Hc=11．5m，上、下柱的截面尺寸如题图所示，对称配筋，as=as'=40mm，混凝土强度等级C25，纵向受力钢筋HRB335级热轧钢筋，当考虑横向水平地震作用组合时，在排架方向的内力组合的最不利设计值为：上柱M=112kN．m，N=236kN：下柱M=760kN．m，N=1400kN。
15.当进行正截面承载力计算时，试问，该上、下柱承载力抗震调整系数γRE应分别为( )。
（A）0．75，0．75
（B）0．75，0．80
（C）0．80，0．75
（D）0．80，0．80
16.该柱上柱截面曲率修正系数ζc=1．0，l0／h=18。试问，上柱在排架方向考虑二阶效应的弯矩增大系数ηs为( )。
（A）1．16
（B）1．26
（C）1．66
（D）1．82
17.若该柱下柱的弯矩增大系数η=1．2，承载力抗震调整系数γRE=0．8，已求得相对界限受压区高度ξ0=0．55，混凝土受压区高度x=235．3mm。试问，当采用对称配筋时，该下柱的最小纵向配筋面积As=As'(mm2)，应与( )最接近。
（A）940
（B）1453
（C）1589
（D）2189
19.某地区抗震设防烈度为7度，下列( )项非结构构件可不需要进行抗震验算。
（A）玻璃幕墙及幕墙的连接
（B）悬挂重物的支座及其连接
（C）电梯提升设备的锚固件
（D）建筑附属设备自重超过18kN或其体系自振周期大于0．1s的设备支架、基座及锚固
某工字形截面牛腿与工字形柱的翼缘焊接如题图，牛腿翼缘板与柱用对接焊缝连接：腹板用角焊缝连接，ht=8mmo已知牛腿与柱的连接截面承受的荷载设计值：剪力V=470kN，弯矩M=235kN．m。钢材为Q235—B。手工焊，E4315型焊条，二级焊缝。
20.对接焊缝的宽度b=200mm，按强度设计值换算成角焊缝等效宽度为( )mm。
（A）240
（B）258
（C）268．8
（D）276．4
21.腹板角焊缝的有效面积为( )。
（A）18．48cm2
（B）24．62cm2
（C）36．96cm2
（D）42．84cm2
22.如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35604cm4，则焊缝强度验算时牛腿顶面对接焊缝的弯曲拉应力为(使用本题条件)( )。
（A）141．2N／mm2
（B）148．6N／mm2
（C）150．4N／mm2
（D）153．8N／mm2
23.剪力全部由腹板承受，腹板角焊缝的有效面积为36．96cm2时，腹板焊缝强度验算时的焊缝剪应力τfv为( )。
（A）100．4N／mm2
（B）114．6N／mm2
（C）120．8N／mm2
（D）127．2N／mm2
24.如果全部焊缝的有效截面的惯性矩为35604cm4，腹板焊缝强度验算时的垂直焊缝方向应力σfM为( )。
（A）100．4N／mm2
（B）108．9N／mm2
（C）125．8N／mm2
（D）134．2N／mm2
25.如果腹板角焊缝的τfv和σfM分别为114．6N／mm2、108．9N／mm2，则角焊缝的应力为( )。
（A）145．3N／mm2
（B）149．8N／mm2
（C）155．8N／mm2
（D）159．4N／mm2
某简支梁采用热轧普通工字钢，型号136a，跨度为5m，梁上翼缘作用有均布荷载设计值q=36kN／m(包括自重)，荷载标准值qk=27．69N／mm，跨中无侧向支承。其中梁的Wx=878cm3，Ix=15796cm4，钢材Q235—B。
27.梁的弯曲应力为( )N／mm2。
（A）115
（B）122
（C）128
（D）133
28.刚度验算中梁的挠度为( )mm。
（A）6．9
（B）7．5
（C）7．8
（D）8．2
30.冷弯薄壁型钢屋面檩条平面外布置的拉条，下述论点错误的是( )。
（A）可作为侧向支承点
（B）与Mx计算无关
（C）可减小My方向的计算跨度
（D）拉条直径不得小于8mm
31.某重型钢结构工作平台，主梁以上结构自重5kN／m2，分项系数1．2，活荷载按最大的检修材料所产生的荷载20kN／m2计，其分项系数1．3，主梁间距5m，跨度8m，简支，主梁跨中弯矩设计值为( )kN．m。
（A）1124
（B）1280
（C）1360
（D）1668
32.在地震区有一采用框架一支撑结构的多层钢结构房屋，关于其中心支撑的形式，下列( )项不宜选用。
（A）交叉支撑
（B）人字支撑
（C）单斜杆支撑
（D）K形支撑
33.有一用Q235钢制作的钢柱。作用在柱顶的集中荷载设计值F=2500kN；拟采用支承加劲肋-400×30传递集中荷载，加劲肋上端刨平顶紧，柱腹板切槽后与加劲肋焊接，如题图所示。取角焊缝hf=16mm，试问，焊缝长度l1(mm)与下列( )项数值最为接近。 提示：考虑柱腹板沿角焊缝边缘剪切破坏的可能性。
（A）400
（B）500
（C）600
（D）700
34.工字形组合截面的钢吊车梁采用Q235D钢制造，腹板为-1300×12，支座最大剪力设计值V=1005kN，采用突缘支座，端加劲肋选用-400×20(焰切边)，当端部支座加劲肋作为轴心受压构件进行稳定性计算时，试问，其压应力(N／mm2)与下列( )项数值最为接近。 提示：为简化计算，取绕对称轴的λy代替λyz。
（A）127．3
（B）115．7
（C）105．2
（D）100．3
35.下述对钢管结构的构造要求，其中( )项是不妥当的。
（A）节点处除搭接型节点外，应尽可能避免偏心，各管件轴线之间的夹角不宜小于30°
（B）支管与主管之间连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡，支管壁厚小于6mm时，可不切坡口
（C）在支座节点处，应将支管插入主管内
（D）主管的直径和壁厚应分别大于支管的直径和壁厚
已知钢筋混凝土过梁净跨In=3．0m，过梁上砌体高度1．2m，墙厚190mm，墙体采用MU7．5砌块、Mb5混合砂浆砌筑，承受楼板传来的均布荷载设计值15kN／m。过梁伸入墙内200mm，砌块厚度为190mm，双面抹20mm混合砂浆，单位面积容重为3．38kN／m2。
36.与该过梁下砌体局部承压力最接近的是( )项数值。
（A）29．1kN
（B）30．5kN
（C）40．2kN
（D）35．3kN
37.该过梁下的局部承压承载力与( )项数值最为接近。
（A）49．2kN
（B）50．5kN
（C）65kN
（D）67．3kN
某钢筋混凝土挑梁(b×hb=240mm×300mm)，埋置于丁字形截面的墙体中，如图：挑梁下墙体厚均为240mm，采用MU10砖、M2．5砂浆砌筑。 楼板传给挑梁的荷载有：梁端集中作用的恒载Fk=4．5kN，作用在挑梁挑出部分的恒载g1k=10kN／m，活载q1k=1．8kN／m，楼板压在挑梁埋在墙内部分的恒载为g2k=10kN／m，顶层屋面板传给挑梁荷载，g3k=15．5kN／m，q3k=1．8kN／m，墙体自重19kN／m3，挑梁挑出部分自重1．35kN／m，挑梁埋在墙内部分自重1．8kN／m。
39.顶层的倾覆力矩与( )项数值最为接近。
（A）28．75kN．m
（B）18．4kN．m
（C）38．25kN．m
（D）22．7kN．m
40.顶层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。
（A）28．75kN．m
（B）48．4kN．m
（C）58．5kN．m
（D）33．6kN．m
41.楼层的抗倾覆力矩与( )项数值最为接近。
（A）58．74kN．m
（B）48．42kN．m
（C）68．50kN．m
（D）63．64kN．m
42.顶层和楼层挑梁下的支承压力N，最接近( )组数值。
（A）72．4kN，65kN
（B）72．4kN，82．2kN
（C）92．4kN，82．2kN
（D）117．5kN，65kN
43.该挑梁下的局部承压承载力最接近( )项数值。
（A）125．6kN
（B）107．9kN
（C）117．9kN
（D）132．4kN
如下图所示砌体结构房屋，层高为3．4m、3．2m、3．2m，开间3．6m，墙厚为240mm，进深5．0m。钢筋混凝土梁搁置处有墙垛130mm×490mm，采用MU10普通烧结砖、M5．0砂浆。底层顶端1—1截面上作用有轴力N0=350kN，梁端支承压力，N1=75kN，风荷载w=0．8kN／m2。
45.房屋顶点水平位移与( )项数值最为接近(取剪应力不均匀系数μ=1．2)。
（A）1．73mm
（B）2．13mm
（C）1．61mm
（D）1．5mm
46.窗间墙壁柱的计算翼缘宽度为( )项选择。
（A）3．6m
（B）1．8m
（C）2．0m
（D）2．2m
47.已知底层的顶端截面作用有轴向力N0=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承压力为75kN，梁端无垫块时，底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。
（A）12．36kN．m
（B）11．5kN．m
（C）16．1kN．m
（D）18．32kN．m
48.已知底层的顶端截面作用有轴向力N0=350kN，作用于壁柱形心。梁端支承压力为75kN，梁端设有刚性垫块时，则底层顶端的弯矩与( )项数值最为接近。
（A）13．6kN．m
（B）12．7kN．m
（C）16．1kN．m
（D）15．5kN．m
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